2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы)

2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы)


2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока


Под предельной скоростью конденсированной фазы, рабочего вещества ЖПСК принимается скорость на участке канала перед фронтом закипания при . Для схемы сопла на рисунке 2.1 эта скорость достигается в 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) сечении (f). Но, из-за малой протяженности участка пристенного кипения, в каком величины давления и средней скорости течения в сечении (f) и (*) фактически совпадают: , . Таким макаром, существование первого критичного режима течения определяет 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) конечную величину исходного метастабильного перегрева воды () и расходные свойства расширяющегося канала с условием .

Предельную скорость в первом критичном сечении можно найти, используя модель спутного течения [10, 13] на участке (so)-(*) для стационарного изоэнтропного потока 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы). Совместное решение уравнений

неразрывности, энергии и процесса при приводит к выражению


. (2.13)


Откуда кризис течения наступает при соблюдении условия


. (2.14)


При использовании уравнения Клапейрона-Клаузиуса уравнение (2.14) приводится к виду


, (2.15)


где – удельные объемы воды и пара при температуре 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) Т;

– удельная теплота парообразования при рассматриваемой температуре;

– общее расходное паросодержание;

– изохорная теплоемкость рабочей среды со стороны однофазовой области при сближении с левой пограничной кривой.

Из уравнения (2.15) также может быть определена удельная 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) величина предельного расхода (массовая скорость потока)


. (2.16)


Давление заторможенного потока перед фронтом закипания можно записать в виде


, (2.17)


при допущении .

Используя (2.17) можно установить связь предельной скорости и исходного недогрева активного потока, обеспечивающего достижение перед фронтом закипания:


, (2.18)


где .

На 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) рисунках 2.7, 2.8 представлены значения и зависимо от температуры для хладагентов R134a и R142b.








Набросок 2.7 – Зависимость предельной скорости от температуры







Набросок 2.8 – Зависимость предельного расхода от температуры



^ 2.3.4 Критичная скорость


Для хоть какого изоэнтропного 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) потока, в том числе и для потока мокроватого пара разной структуры, которая формируется в процессе релаксационного парообразования в канале активного потока для определения критичной скорости при можно использовать зависимость (2.14) с учетом определения 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) изохорной теплоемкости рабочего вещества в двухфазной области согласно [13]


. (2.19)


После подстановки (2.19) в (2.14) получим


, (2.20)


где производная , с учетом проявления метастабильности должна быть определена не по кривой упругости, а спинодали рабочей среды.

Существует другой подход к определению критичной 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) скорости изоэнтропного двухфазного потока, базирующийся на допущении о равенстве критичной скорости местной адиабатной. В данном случае для первого критичного сечения можно записать


, (2.21)


где – показатель изоэнтропы двухфазного потока.

В свою очередь определение делается на 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) базе зависимости для расчета скорости звука в двухфазной мелкодисперсной однородной среде, приобретенной способами термодинамики необратимых процессов [14] в виде


, (2.22)


где – показатель изоэнтропы пара при со стороны двухфазной области;

– объемное расходное паросодержание потока 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) в сечении (*).

После неких преобразований уравнение (2.21) приводится к более комфортному для расчета виду


. (2.23)


Для определения предлагается выражение, приобретенное с внедрением уравнения Клапейрона-Клаузиуса [15] и зависимостей изохорной теплоемкости в двухфазной области согласно [13]


(2.24)


На рисунке 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) 2.9 представлены графические зависимости .



Набросок 2.9 – Графическая зависимость коэффициента

изоэнтропы пара от температуры


Для определения давления получено выражение, которое отражает воздействие исходного относительного недогрева воды на установление этого давления


, (2.25)


где ;

– коэффициент расхода сопла активного потока.

Графическое представление 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) уравнения (2.25) приведено на рисунке 2.10.




Набросок 2.10 – Зависимость критичного дела давлений

от исходного относительного недогрева


^ 3 ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ И ВЫБОР РАБОЧЕГО ВЕЩЕСТВА ЦИРКУЛЯЦИОННОГО КОНТУРА ТЕРМОТРАНСФОРМАТОРА

3.1 Аспекты энергоэффективности


Для опредления характеристик энергоэффективности термотрансформатора нужны сведения об действенных показателях термодинамического цикла и 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) воздействия на их разных определяющих причин. Данная задачка решается с помощью программного продукта, в базу которого положен способ расчета струйного термокомпрессора. В данном способе употребляется группа уравнений, описывающих законы термодинамики, также 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) результаты экспериментальных исследовательских работ опытнейшего эталона СТК [16]. На базе этих данных, также на базе программного продукта для расчета СТК была разработана методика расчета термотрансформатора на базе струйного термокомпрессора с применением веществ HFC – типа 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы). Данный продукт позволяет определять характеристики в соответствующих точках, также степень эффективности струйного термокомпрессорного модуля и самого термотрансформатора. В процессе численного опыта за ранее рассчитывается область вероятных режимов работы компрессора по числу Маха 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) М3 во входном сечении диффузора и определяется среднее значение М3, соответственное максимуму коэффициента инжекции [4].

Отличительной особенностью данной установки является принципно новый метод подвода энергии к прямому циклу в виде тепла 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) и мощности .

Степень совершенства передачи подводимой энергии представляет действенный КПД СТК, уравнение 1.4.

Степень совершенства термотрансформатора


.


^ 3.2 Расчеты энергоэффективности термотрансформатора


Для определения режимных характеристик при расчете в качестве начальных были приняты последующие свойства оборудования: м = 0,9 – механический к.п 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы).д. насоса; н = 0,8 – внутренний к.п.д. насоса; q = 0,95 – коэффициент теплоиспользования подогревателя рабочей воды;
а = 0,95-0,98 – коэффициент скорости струйного компрессора (по экспериментальным данным на водяном паре [10]); к = 0,95 – коэффициент скорости камеры смешения 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы); п = 0,95 –коэффициент скорости пассивного потока сопла.

Спектр определяющих характеристик цикла термотрансформатора: t1=60…80С – температура пара в сепараторе (конденсаторе); р1= 6,313…26,324 бар – давление в сепараторе (конденсаторе); tа= 2…4С – перегрев циркуляционной воды в теплообменнике-подогревателе; р0а 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы)=15…30 бар – давление нагнетания насоса; t4=–10…10С – температура кипения в испарителе; t2= 35…50С – температура переохлажденного конденсата.

Результаты расчета представлены в виде графиков (картинки 3.1–3.4).

На рисунке 3.1 и 3.2 представлены результаты расчета к.п 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы).д. СТК зависимо от температуры в испарителе t4. На рисунке 3.1а представлены результаты при перегреве в подогревателе tа=2С рабочих веществ R142b, R600, характеристики которых лучше, и R407C, характеристики которого ужаснее, а 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) на рисунке 3.1б представлены результаты при перегреве в подогревателе tа=4С рабочих веществ R236fa, R134a и R600а. Из графиков видно, что с повышением перегрева миниатюризируется. Наилучшие значения достигаются при 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) большей температуре перед КД (t1=80С) на рабочих субстанциях R142b и R600, а с ее уменьшением падают, R134a, R407C. На рисунке 3.2 представлены результаты расчетов при tа=2С и 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) t1=60С, где видно нрав кривых всех веществ, также их значения для сопоставления.








Набросок 3.1 – Действенный к.п.д. СТК:

а – при перегреве tа=2С; б – при перегреве tа=4С








Набросок 3.2 – Действенный к.п.д 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы). СТК при перегреве tа=2С и t1=60С


Фактически подобная ситуация наблюдается и для действенного к.п.д. термотрансформатора (набросок 3.3). На данном рисунке тоже видно, что при большей температуре перед КД характеристики лучше 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы), а для веществ R134a, R407C они ужаснее. Средние характеристики просматриваются у R236fa.

На рисунке 3.4 представлены результаты расчета коэффициента преобразования для перегрева tа=2С. Как и на прошлых графиках значения 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) уменьшаются при увеличении перегрева в подогревателе. Из графиков видно, что лучшие значения у веществ R142b, R236fa и н-бутана при температуре перед КД t1=70-80С и перегреве два 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) градуса, где коэффициент преобразования добивается значения 3 – 3,4. Также можно отметить, что для R134a, R407C значения добиваются 2 и выше. Т.е. можно прийти к выводу, что приемлемо внедрение последних веществ: хотя их 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) характеристики ужаснее, но они еще дешевле по сопоставлению с рабочими субстанциями R142b, R236fa, н-бутаном и изобутаном.


^ 3.3 Сравнительный анализ


Результаты расчетов демонстрируют, что энергоэффективность рассматриваемого термотрансформатора значительно находится в зависимости от 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) выбора рабочих температур в конденсаторе и в наименьшей степени находится в зависимости от температуры в испарителе и на выходе из подогревателя (для большинства исследованных рабочих веществ). Для обозначенных интервалов температур по всем трем показателям 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) энергоэффективности лучшие результаты имеют место для
н-бутана и R142b.

Коэффициент преобразования по полной цепи энергообмена для понижающих термотрансформаторов с применением СТК находится в интервале =2,5…3, что существенно выше, чем рассматриваемые 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) величины для парокомпрессорных и теплоиспользующих термотрансформаторов.






Набросок 3.3 – Действенный к.п.д. термотрансформатора при перегреве tа=2С








Набросок 3.4 – Коэффициент преобразования термотрансформатора при перегреве tа=2С


^ 3.4 Расчеты термотрансформатора в режиме ХМ




В качестве показателя энергоэффективности термотрансформатора в 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) режиме холодильной машины употребляется выражение


,


где – коэффициент инжекции ЖПСК;

– удельная нагрузка на испаритель;

– удельная нагрузка на теплообменник;

– удельная работа насоса струйно-компрессорного модуля;

– коэффициент теплоиспользования подогревателя рабочей воды и механический к.п.д. циркуляционного 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) насоса.

В качестве исследуемых веществ были выбраны холодильные агенты R134a и R22. Выбор данных хладагентов обоснован тем, что на сегодня они являются более применяемыми в холодильной технике как 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) российских производителей («ОАО» РЕФМА) так и забугорных (Danfos, Copeland, Bitzer).

Для определения режимных характеристик при расчете в качестве начальных были приняты последующие свойства оборудования: м = 0,9 – механический к.п.д. насоса; н = 0,8 – внутренний к.п.д 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы). насоса; q = 0,95 – коэффициент теплоиспользования подогревателя рабочей воды;
а = 0,95-0,98 – коэффициент скорости струйного компрессора (по экспериментальным данным на водяном паре [1]); к = 0,95 – коэффициент скорости камеры смешения; п = 0,95 – коэффициент скорости пассивного потока сопла 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы).

Спектр определяющих характеристик цикла термотрансформатора: t1=30…50С – температура пара в сепараторе (конденсаторе, tк); tа=2С – перегрев циркуляционной воды в теплообменнике-подогревателе; р0а=15…20 бар – давление нагнетания насоса; t4=20…10С –температура кипения в испарителе 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы). Холодильные машины выбирались с холодопроизводительностью в интервале 15…30кВт и 50…100кВт.

Результаты расчета зависимостей коэффициента преобразования по

полной цепи холодильных машин узнаваемых производителей и термотрансформатора на базе СТК (ТТ с СТК) зависимо от температуры 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) в испарителе представлены в виде графиков (картинки 3.5 – 3.8).

На рисунке 3.5 представлено сопоставление холодильных машин производителей Bitzer и Danfos с холодопроизводительностью Qо=1530 кВт и термотрансформатора на базе СТК на веществе R134a. Из 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) графика видно, что характеристики коэффициента преобразования ТТ с СТК в определенном интервале температур лучше избранных ХМ: при температуре конденсации tк=4050С это очевидно видно, а при tк=30С наилучшие характеристики до температуры в испарителе t 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы)4=14С.



Набросок 3.5 – Зависимость коэффициента преобразования от температуры в испарителе при перегреве 2°С, на веществе R134a и холодопроизводительности Qо=15÷30 кВт



Набросок 3.6 – Зависимость коэффициента преобразования от температуры в испарителе при перегреве 2°С, на 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) веществе R134a и холодопроизводительности Qо=50÷100 кВт

На рисунке 3.6 представлено сопоставление холодильных машин производителя Bitzer с холодопроизводительностью Q0=50100 кВт и термотрансформатора на базе СТК на веществе R134a. Из графика видно, что характеристики коэффициента 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) преобразования ТТ с СТК также лучше избранных ХМ: при температуре конденсации tк=4050С это очевидно видно, а при tк=30С наилучшие характеристики до температуры в испарителе t4=13С.

На рисунке 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) 3.7 представлено сопоставление холодильных машин российских производителей «ОАО» РЕФМА (tк=3035С) и забугорных производителей Bitzer, Copeland и Danfos с холодопроизводительностью
Qо = 1530 кВт и термотрансформатора на базе СТК на веществе R22. Из графика 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) видно, что характеристики коэффициента преобразования ТТ с СТК по сопоставлению с ХМ «ОАО» РЕФМА при температуре конденсации tк = 30С ужаснее, но при tк = 35С характеристики лучше до температуры в испарителе t4=13С 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы). Такая же ситуация просматривается и для других ХМ при температуре конденсации tк=30С, а при температуре конденсации tк=4050С у ТТ с СТК характеристики еще лучше до температуры в испарителе t4 = 14С (при
tк 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) = 40С) и стопроцентно лучше в данном интервале температур (t4 = 20…10С) при tк = 50С.



Набросок 3.7 – Зависимость коэффициента преобразования от температуры в испарителе при перегреве 2°С, на веществе R22 и холодопроизводительности Qо=15÷30кВт


На рисунке 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) 3.8 представлено сопоставление холодильных машин производителя Bitzer с холодопроизводительностью Qо=50100 кВт и термотрансформатора на базе СТК на веществе R22. Из графика видно, что характеристики коэффициента преобразования ТТ с СТК также лучше избранных ХМ: при 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) tк = 30С наилучшие характеристики в интервале температур в испарителе
t4 =20…19С, а при температуре конденсации tк = 4050С у ТТ с СТК характеристики выше до температуры в испарителе t4 = 13С 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) (при tк = 40С) и на сто процентов лучше в данном интервале температур (t4 = 20…10С) при
tк = 50С.



Набросок 3.8 – Зависимость коэффициента преобразования

от температуры в испарителе при перегреве 2°С, на веществе R22

и холодопроизводительности 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) Qо=50÷100 кВт


1. Для определенного спектра температур в испарителе коэффициент преобразования термотрансформатора на базе СТК может быть выше, чем для имеющихся холодильных машин.

2. Такие высочайшие характеристики коэффициента преобразования по полной цепи термотрансформатора на базе СТК по 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) сопоставлению с избранными холодильными машинами узнаваемых производителей достигаются за счет того, что удельная работа насоса СТК меньше удельной работы компрессоров ХМ.

3. Самые большие характеристики коэффициента преобразования в термотрансформаторе на базе струйно-термокомпрессорного 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) модуля достигаются на веществе R134a.

^ 4 МЕТОДИКА РАСЧЕТА Характеристик РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА ТЕРМОТРАНСФОРМАТОРА

4.1 Метод расчета


На базе обозначенной термодинамической модели составлен метод расчета понижающего термотрансформатора с модулем СТК:

I. Рабочая струя

1. По таблице насыщения по значению 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) найти , , , .

2. , .

3. По таблице насыщения по значению найти .

4. .

5. .

6. Если = 0,47…0,58, тогда = 1,12,

если = 0,36…0,47, тогда ;

если ≤ 0,36, тогда = 1.

6. .

7. По таблице насыщения по значению найти , , , , , , , .

8. .

9. .

10. .

11. .

12. .

13. .

14. .

15. .

16. По таблице насыщения по значению найти , , , , , .

17.

18. Нужно, чтоб .

19. .

20. .

21. .

22. .

23. .

24. .

25. .

26. .

II. Инжектируемая среда

1. .

2. По таблице насыщения 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) по значению po2 найти , , , , , , , .

2. , , .

3. .

4. .

5. Нужно, чтоб при либо при .

6. .

7. .

8. .

9. .

10. .

11. .

12. .


III. Расчет диффузора

1. По таблице насыщения по значению p4 найти , , , , , , , .

2. .

3. .

4. По таблице насыщения по значению p4 найти , , , , , , , .

5. .

6. .

7. .

8. .

9. .

10. .

11. .

12. .

13. .

14. .

15. .

16. .

17. .

18. .

19. .

20. .

21. .

22. .

23. Нужно, чтоб , .

24. .

25. .

26. .

27. .

28. .

29. .

30. .

31. .

IV. Характеристики 2.3.3 Предельная скорость конденсированной фазы в канале сопла активного потока - С. М. Ванеев (Реферат, введение, разд. 1,5, выводы) цикла:

1. По таблице насыщения по значению найти , , .

2. , , , .

3. .

4. .

5. .

6. .

7. .

8. .

9. .

10. .

11. .

12. .

13. .

14. .

15. .

16. .

17. .

18. .

19. .

20. .

21. .



24-chtenie-rabota-s-tekstom-osnovnaya-obrazovatelnaya-programma-nachalnogo-obshego-obrazovaniya-municipalnogo.html
24-dekabrya-1971-goda-sobranie-sochinenij.html
24-depozitnie-bankovskie-sertifikati-i-cheki-uchebnoe-posobie-dlya-studentov-i-magistrantov-ekonomicheskih-specialnostej.html